中國建筑科學(xué)研究院 劉孝國

0 概述

        高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)僅在重力荷載作用下整體失穩(wěn)的可能性很小，其穩(wěn)定設(shè)計(jì)主要是控制在風(fēng)荷載或地震作用下，重力荷載產(chǎn)生的附加效應(yīng)（稱“重力 P-Δ效應(yīng)）不致過大，若結(jié)構(gòu)水平變形過大，可能因 P-Δ效應(yīng)過大而導(dǎo)致結(jié)構(gòu)失穩(wěn)和倒塌。對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)，隨著結(jié)構(gòu)剛度的降低，P-Δ效應(yīng)不利影響呈非線性增長，應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)彈性剛度和重力荷載作用的關(guān)系加以限制。為了對(duì)其影響進(jìn)行合理控制，《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(JGJ 3—2010) [1](以下簡稱“高規(guī)”)第5.4 節(jié)明確提出了結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度和重力荷載之間的限制條件，通常稱之為剛重比限值。根據(jù)高規(guī) 5.4.1 條文解釋，對(duì)剪彎型結(jié)構(gòu)（注：本文僅討論彎剪型結(jié)構(gòu)剛重比），滿足式（1）可使結(jié)構(gòu)按照彈性分析的 P-Δ效應(yīng)對(duì)結(jié)構(gòu)內(nèi)力、位移的增量控制量在 5%左右，考慮實(shí)際彈性剛度折減 50%時(shí)，結(jié)構(gòu)內(nèi)力增量控制在10%以內(nèi)；如果 P-Δ效應(yīng)控制在 20%以內(nèi)，結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定具有適宜的安全儲(chǔ)備，將 P-Δ效應(yīng) 20%作為剛重比控制的限值。

        當(dāng)建筑結(jié)構(gòu)體型比較復(fù)雜、剛度及質(zhì)量等有突變時(shí)，由于計(jì)算模型與規(guī)范剛重比計(jì)算假定模型有較大差異，按照規(guī)范公式計(jì)算的結(jié)果未必能準(zhǔn)確反映出結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，但是結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性是否符合規(guī)范要求的判斷很關(guān)鍵，它關(guān)系到結(jié)構(gòu)的安全。并且風(fēng)荷載和地震作用這兩種水平力下計(jì)算出的剛重比不一致的情況更加讓我們值得對(duì)剛重比計(jì)算做更深入的探討和研究。國內(nèi)許多學(xué)者針對(duì)各種結(jié)構(gòu)形式下的等效側(cè)向剛度比進(jìn)行了大量研究［2-3］ ，但往往針對(duì)單一結(jié)構(gòu)類型，通用性較差。為解決上述問題，提出一種更為通用的等效側(cè)向剛度算法，并在 SATWE 軟件 V3.1 版本中采用。

1 規(guī)范對(duì)剛重比及限值要求

        高規(guī)第 5.4.1~5.4.4 條規(guī)定，剛重比計(jì)算的彈性等效剛度，對(duì)剪切型框架結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)的彈性等效側(cè)向剛度為層剪力與層間位移的比值；對(duì)非框架結(jié)構(gòu)彈性等效側(cè)向剛度按照倒三角分布荷載作用下結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移相等的原則，將結(jié)構(gòu)的側(cè)向剛度折算為豎向懸臂受彎構(gòu)件的等效側(cè)向剛度。條文說明中給出的剪彎型結(jié)構(gòu)彈性等效剛度的表達(dá)式如（2）式，

        對(duì)于剪彎形型結(jié)構(gòu)，應(yīng)按懸臂柱模型在倒三角荷載水平力作用下的計(jì)算的結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)位移反算等效彈性剛度，再判斷剛重比是否滿足規(guī)范限值 1.4 要求，為了便于衡量結(jié)構(gòu)剛重比是否滿足高規(guī)要求，特定義參數(shù)

        上述推導(dǎo)從懸臂柱模型出發(fā)，在倒三角水平荷載作用下，考慮混凝土構(gòu)件彎曲剛度折減 50% ，并要求 P-Δ效應(yīng)引起的附加彎矩在 20%以內(nèi)得到結(jié)構(gòu)的彈性等效剛度表達(dá)式及剛重比限值表達(dá)式。

3 規(guī)范剛重比算法及限值的適用性

        由彎剪型結(jié)構(gòu)剛重比算法及其規(guī)范限值推導(dǎo)可得，要使用規(guī)范剛重比方法進(jìn)行建筑結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定控制，需注意使用條件及相關(guān)的事項(xiàng)。

3.1 計(jì)算模型要求

        規(guī)范剛重比是在懸臂柱模型假定條件下推導(dǎo)的，這就要求建筑結(jié)構(gòu)剛重比計(jì)算模型應(yīng)能簡化為懸臂柱型，其計(jì)算模型應(yīng)掐頭去尾，即去掉地下室，去掉頂部局部附屬結(jié)構(gòu)，并將附屬結(jié)構(gòu)重量作為荷載輸入。對(duì)于大底盤多塔結(jié)構(gòu)及連體結(jié)構(gòu)等這類無法簡化為懸臂柱模型的結(jié)構(gòu)體系，不能簡單的按照規(guī)范計(jì)算的剛重比進(jìn)行整體穩(wěn)定的控制。

3.2 建筑結(jié)構(gòu)剛度及質(zhì)量分布要求

        按規(guī)范剪彎型結(jié)構(gòu)剛重比推導(dǎo)要求，需建筑結(jié)構(gòu)的彎曲剛度、質(zhì)量沿豎向分布均勻，基底剪力、側(cè)向變形主要由低階平動(dòng)振型決定。因此對(duì)梁式轉(zhuǎn)換、桁架式轉(zhuǎn)換、帶桁架加強(qiáng)層的結(jié)構(gòu)、立面不規(guī)則的結(jié)構(gòu)、質(zhì)量剛度沿豎向分布不均勻的結(jié)構(gòu)等，由于轉(zhuǎn)換層、加強(qiáng)層上下剛度突變，或質(zhì)量突變等引起計(jì)算模型與規(guī)范模型不符，這些情況下按照規(guī)范剛重比計(jì)算的結(jié)果可能未必真實(shí)反映出結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性，建議補(bǔ)充做屈曲分析進(jìn)一步確定其穩(wěn)定性。

3.3 對(duì)施加的水平荷載分布方式的要求

        規(guī)范剪彎型結(jié)構(gòu)彈性等效剛度計(jì)算時(shí)采用倒三角荷載，剛重比限值推導(dǎo)也是在倒三角荷載條件下，因此，控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定時(shí)要求計(jì)算剛重比的兩種水平荷載（水平地震作用和水平風(fēng)荷載）分布形式接近倒三角分布。由于轉(zhuǎn)換層、加強(qiáng)層等引起剛度突變，導(dǎo)致地震作用突變，或由于結(jié)構(gòu)立面有收進(jìn)、外挑，造成地震作用和風(fēng)荷載兩種水平荷載發(fā)生突變，使水平荷載分布方式不太符合規(guī)范倒三角分布，這些情況下按照規(guī)范計(jì)算的剛重比及限值控制未必反映出結(jié)的整體穩(wěn)定性。規(guī)范中對(duì)具體水平荷載類型并沒有要求，但實(shí)際工程設(shè)計(jì)中發(fā)現(xiàn)地震作用和風(fēng)荷載兩種不同水平荷載下結(jié)構(gòu)剛重比是不同的，且存在風(fēng)或地震下剛重比其一不滿足規(guī)范要求的情況，更增加了按照剛重比判斷結(jié)構(gòu)穩(wěn)定的難度。因此，有必要推導(dǎo)基于任意分布方式下的水平荷載計(jì)算的彈性等效剛度，并得到剛度比去判斷結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性。

3.4 剛重比限值計(jì)算的混凝土彎曲剛度折減

        高規(guī)條文說明中，考慮實(shí)際彈性剛度折減 50%時(shí)，如果 P-Δ效應(yīng)控制在 20%以內(nèi)，結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定具有適宜的安全儲(chǔ)備。在計(jì)算剛重比限值時(shí)考慮對(duì)混凝土彎曲剛度構(gòu)件折減 50%，在這種情況下控制剛重比的限值為1.4，這是對(duì)于純混凝土結(jié)構(gòu)的要求。但實(shí)際設(shè)計(jì)中會(huì)遇到純鋼結(jié)構(gòu)框架或者框架支撐體系或鋼結(jié)構(gòu)與混凝土的混合結(jié)構(gòu)（鋼框架-混凝土核心筒、鋼板剪力墻結(jié)構(gòu)、帶型鋼混凝土的結(jié)構(gòu)、底部混凝土上部鋼框架等），這類結(jié)構(gòu)的剛重比應(yīng)該如何控制，由于鋼構(gòu)件部分不應(yīng)考慮彎曲剛度折減，因此，不能按照混凝土規(guī)范要求的這個(gè)限值進(jìn)行上述結(jié)構(gòu)的剛重比控制。

        以上四點(diǎn)是在使用規(guī)范剛重比控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定時(shí)需要注意及仔細(xì)考慮的。

4 鋼結(jié)構(gòu)和鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)的剛重比

        限值控制及分析從剛重比及其限值的推導(dǎo)過程來分析，鋼結(jié)構(gòu)(鋼框架除外)或者鋼-混凝土混結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定穩(wěn)定控制也可以按照高規(guī)給出的剛重比進(jìn)行控制，但高規(guī)中對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)的剛重比限值 1.4 是不能直接對(duì)鋼結(jié)構(gòu)和鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)采用的，規(guī)范中是對(duì)混凝土彎曲剛度折減了 50%，因此，對(duì)于純鋼結(jié)構(gòu)(鋼框架除外)的剛重比限值應(yīng)按照（19）式給出的 0.7 的限值來進(jìn)行控制。

        結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的方法，很多設(shè)計(jì)人員在實(shí)際工程設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)鋼結(jié)構(gòu)(鋼框架除外)及鋼混結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的判斷直接按照混凝土規(guī)范給出的限值控制，未注意到混凝土彎曲剛度折減 50%的問題。即將執(zhí)行的《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-2015） [6] （以下簡稱“高鋼規(guī)”）6.1.7.2 中增加了框架-支撐結(jié)構(gòu)、框架-延性墻板結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)和巨型框架的剛重比要求，具體的要求如（20）式所示：

        該公式對(duì)鋼結(jié)構(gòu)剛重比要求和（19）式按照高規(guī)的剛重比限值的推導(dǎo)結(jié)果是一致的。因此，鋼結(jié)構(gòu)體系的剛重比限值可按0.7控制，鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)剛重比限值可按 0.7-1.4控制。對(duì)鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)具體剛重比限值可根據(jù)鋼與混凝土含量多少及空間構(gòu)成確定，需進(jìn)一步研究一般的評(píng)價(jià)辦法。

5 任意水平荷載分布形式下的等效彈性剛度推導(dǎo)

        規(guī)范剛重比是在倒三角水平荷載下的懸臂柱模型上計(jì)算得到的，但實(shí)際工程中往往荷載分布方式不太符合規(guī)范要求，為了更好的使用規(guī)范剛重比控制結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定，推導(dǎo)出適應(yīng)任意荷載分布形式下剛重比的計(jì)算公式，該方法計(jì)算的結(jié)構(gòu)等效彈性剛度適應(yīng)性更強(qiáng)，結(jié)果也更合理。

        從對(duì)比結(jié)果可以看出，公式（26）計(jì)算的結(jié)果較公式（2）計(jì)算的結(jié)果更加接近理論解，之所以數(shù)值上比理論解略小，是由于未考慮剪切變形造成的。本文算法獲得了和理論解基本一致的結(jié)果，驗(yàn)證了該算法的正確性，并且該算法比規(guī)范等效彈性剛度算法有更高的精度，更通用。

9 應(yīng)用實(shí)例分析

        為了更好地驗(yàn)證 SATWE 軟件 V3.1 版采用該算法的實(shí)際效果，取四個(gè)典型實(shí)際工程作為算例，分別計(jì)算剛重比，并對(duì)結(jié)果進(jìn)行相應(yīng)的對(duì)比分析。

9.1 剪力墻結(jié)構(gòu)算例

        圖 6 所示為一典型剪力墻結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)共 45 層，其中地下 2 層，地上 43 層，首層兩層層高 4.5m，樓頂標(biāo)高 138.0m，地下室底板標(biāo)高-8.8m。平面寬度為 60.9m，進(jìn)深為 17.0m。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地震分組為第一組， 抗震設(shè)防烈度 6 度(0.05g)，場地類別Ⅱ類，地面粗糙度 C 類，修正后基本風(fēng)壓 0.35kN/m 2 。剪力墻厚自下而上為 300 ～200mm，主要豎向結(jié)構(gòu)構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)均為 C30。剛重比計(jì)算取掉地下室兩層，剛性樓板假定下反應(yīng)譜分析采用30個(gè)陣型，雙向有效質(zhì)量系數(shù)均達(dá)到90% 以上。SATWE 軟件 V3.1 計(jì)算的剛重比結(jié)果如表2 所示，其中 WX，WY 分別表示 X 向和 Y 向風(fēng)荷載，LX，LY 分別表示 X 向和 Y 向規(guī)定水平力。

        由表 2 計(jì)算結(jié)果可知，風(fēng)荷載基本呈倒角分布，給出的剛重比即為高規(guī)要求的結(jié)果，采用規(guī)定水平力計(jì)算的剛重比與風(fēng)荷載作用下幾乎完全一樣。該結(jié)構(gòu)雖然狹長，但計(jì)算的結(jié)構(gòu)前兩個(gè)周期（第一周期 X 向?yàn)?.4585s，第二周期 Y 向?yàn)?3.3688s）基本接近)，所以兩個(gè)方向剛重比也基本一致。該結(jié)構(gòu)側(cè)移曲線基本為彎曲型，符合前述推導(dǎo)基本假定。采用 V3.1 之前的版本（V2.2 版）計(jì)算的在地震作用下的剛重比X 與 Y方向分別為 2.62 與 2.75，與 3.1 版本風(fēng)荷載與規(guī)定水平力下計(jì)算的結(jié)果也基本一致。

9.2 框支剪力墻結(jié)構(gòu)算例

        圖 7 所示為一典型框支剪力墻結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)共 38 層，轉(zhuǎn)換層在第二層，首層兩層高均為 4.7m，其他樓層高 2.8m。樓頂標(biāo)高110.2m，結(jié)構(gòu)首層標(biāo)-1.3m。結(jié)構(gòu)平面布置為三角形，標(biāo)準(zhǔn)層及轉(zhuǎn)換層平面圖如圖 7所示。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地震分組第一組，抗震設(shè)防烈度 7 度( 0.1g)，場地類別Ⅲ類，地面粗糙度B類，修正后基本風(fēng)壓 0.4kN/m2 。剪力墻厚自下而上250 ～ 200mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)自下而上 C50～C40。剛性樓板假定下反應(yīng)譜分析采用 15 個(gè)陣型，兩個(gè)方向有效質(zhì)量系數(shù)均達(dá)到 90% 以上。SATWE 軟件 V3.1 計(jì)算的剛重比結(jié)果如表 3 所示，其中WX，WY分別表示X向和Y向風(fēng)荷載，LX，LY分別表示X向和Y向規(guī)定水平力。

        由表 3 計(jì)算結(jié)果可知，采用規(guī)定水平力計(jì)算的剛重比與風(fēng)荷載作用下計(jì)算的剛重也非常接近。采用 V3.1 之前的版本V2.2版）計(jì)算的在地震作用下的剛重比X 與 Y方向分別為 3.47 與 4.24，與 3.1 版本風(fēng)荷載或規(guī)定水平力下計(jì)算的結(jié)果差異都較大，主要原因是結(jié)構(gòu)存在轉(zhuǎn)換，結(jié)構(gòu)沿著豎向剛度有突變，用基底剪力與頂部平均位移的比值計(jì)算的等效剛度比未能真實(shí)的反映出該的穩(wěn)定性，顯然使用一般算法計(jì)算的剛重比結(jié)果更合理。

9.3 鋼框架-混凝土核心筒結(jié)構(gòu)算例

        圖 8 所示為一典型鋼框架-混凝土核心筒結(jié)構(gòu)，該結(jié)構(gòu)共 91 層，有三個(gè)桁架加強(qiáng)層，分別位于結(jié)構(gòu)第 7、26 及 58 層，首層高 18.8m，其他樓層高 4.5m 與 3.75m。樓頂標(biāo)高 399.05m，該結(jié)構(gòu)的三維模型圖、加強(qiáng)層三維圖及標(biāo)準(zhǔn)層平面圖如 8 所示。結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)地震分組為第一組，抗震設(shè)防烈度為 7 度( 0.1g)，場地類別Ⅲ類，地面粗糙度B類，修正后基本風(fēng)壓 0.45kN/m2 。剪力墻外墻厚自下而上為 1100 ～800mm，內(nèi)墻厚自下而上為 800 ～ 500mm，墻體構(gòu)件混凝土強(qiáng)度等級(jí)從下到上為 C60～C40。鋼管混凝土柱截面自下而上為 2700 ～ 700mm，鋼材為 Q345，混凝土強(qiáng)度等級(jí)從下到上為 C60～C40。剛性樓板假定下反應(yīng)譜分析采用 30 個(gè)陣型，兩個(gè)方向有效質(zhì)量系數(shù)均達(dá)到 90% 以上。

        由表 4 計(jì)算結(jié)果可知，采用規(guī)定水平力計(jì)算的剛重比與風(fēng)荷載作用下計(jì)算的剛重同樣比較接近，但按照規(guī)范剛重比 1.4的限值判斷，該結(jié)構(gòu) Y 向無法滿足剛重比要求。采用 V3.1 之前的版本（V2.2 版）計(jì)算的在地震作用下的剛重比X 與 Y方向分別為 2.23與 1.81，與 3.1 版本風(fēng)荷載或規(guī)定水平力下計(jì)算的結(jié)果差異都較大，并且此種荷載方式下Y向剛重比是滿足規(guī)范要求的。如果按照建 議 的 鋼 - 混 凝 土 混 合 結(jié) 構(gòu) 的 剛重 比0.7-1.4 判斷有可能是滿足要求的。

9.4 復(fù)雜連體結(jié)構(gòu)算例

        圖 9 所示為一典型的復(fù)雜結(jié)構(gòu)，屬于連體框筒結(jié)構(gòu)，兩個(gè)框架核心筒用鋼結(jié)構(gòu)桁架在頂部連接，圖 9 是結(jié)構(gòu)三維模型圖、底部標(biāo)準(zhǔn)層平面布置圖及連體層平面布置圖。該結(jié) 構(gòu) 共 28 層 ， 4 層 地 下 室 ， 結(jié) 構(gòu) 總 高122.55m，首層高為3.6m，其他樓層高4.35m。

        由表 5 計(jì)算結(jié)果可知，采用規(guī)定水平力計(jì)算的剛重比與風(fēng)荷載作用下計(jì)算的剛重 Y向比較接近，但 X 方向差異較大，應(yīng)該主要原因受到頂部連體桁架的影響。采用 V3.1之前的版本（V2.2 版）計(jì)算的在地震作用下的剛重比X 與 Y方向分別為 10.76 與 6.01，與3.1 版本風(fēng)荷載或規(guī)定水平力下計(jì)算的結(jié)果差異都較大。

結(jié)語

        基于高規(guī)對(duì)剛重比要求，在倒三角水平荷載模式下推導(dǎo)了懸臂柱力學(xué)模型剛重比計(jì)算公式及限值。重新推到了基于任意水平荷載方式下的剛重比通用計(jì)算公式，并對(duì)風(fēng)荷載和規(guī)定水平力兩種常見水平荷載下的剛重比通過PKPM軟件V3.1 版來具體實(shí)現(xiàn)，并對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行了分析，得到如下結(jié)論，供設(shè)計(jì)人員在設(shè)計(jì)中參考：

        （1）無論是規(guī)范剛重比算法還是本文算法都需要計(jì)算模型可以簡化為懸臂柱模型，因此，實(shí)際工程設(shè)計(jì)中要使用剛重比判斷結(jié)構(gòu)穩(wěn)定模型需計(jì)算模型可簡化為懸臂柱，對(duì)工程要求“掐頭去尾”（即去掉地下室，去掉突出屋面的小塔樓，并將小塔樓重量按照恒載輸入）處理。大底盤多塔結(jié)構(gòu)應(yīng)該按照單塔結(jié)構(gòu)去計(jì)算剛重比。

        （2）框架-支撐結(jié)構(gòu)、框架-延性墻板結(jié)構(gòu)、筒體結(jié)構(gòu)和巨型框架等剪彎型鋼結(jié)構(gòu)體系（鋼框架除外）整體穩(wěn)定控制剛重比限值控制不應(yīng)該按高規(guī)中 1.4 控制，而應(yīng)該按0.7 控制，鋼-混凝土混合結(jié)構(gòu)可在 0.7-1.4之間進(jìn)行控制。

        （3）采用基于任意水平荷載分布方式下的懸臂柱剛重比計(jì)算公式計(jì)算的剛重比結(jié)果與理論值解非常接近，且計(jì)算精度較規(guī)范方法高，也更加通用。

        （4）從 SATWE 軟件 V3.1 計(jì)算的結(jié)果來看，規(guī)定水平力下?lián)Q算的結(jié)構(gòu)等效側(cè)向剛度往往與按風(fēng)荷載換算的有可能不同，此時(shí)建議采用兩種水平力作用方式計(jì)算結(jié)構(gòu)剛重比取其不利的結(jié)果來判斷結(jié)構(gòu)的整體穩(wěn)定性。

        （5）SATWE 軟件 V3.1 之前版本是采用地震地震工況下的基底剪力與結(jié)構(gòu)頂部平均位移彈性等效剛度，進(jìn)而計(jì)算剛重比，這會(huì)導(dǎo)致與 V3.1 在規(guī)定水平力和風(fēng)荷載作用下的剛重比結(jié)果有可能有差異，建議以 V3.1版計(jì)算結(jié)果為準(zhǔn)。

        （6）由上述工程算例可知，對(duì)變形曲線接近純彎曲結(jié)構(gòu)，剛重比對(duì)于荷載分布形式不敏感，風(fēng)荷載和地震作用所得到的結(jié)構(gòu)剛重比基本一致； 對(duì)剪切變形成分較大的結(jié)構(gòu)，荷載分布對(duì)剛重比結(jié)果有一定影響，可根據(jù)剪切變形的成分大小，對(duì)計(jì)算結(jié)果給出合理評(píng)價(jià)。

        需要注意的是：

        1）雖然推導(dǎo)得到任意荷載分布方式下剛重比計(jì)算公式，且 SATWE軟件 V3.1 結(jié)果中輸出了風(fēng)荷載和規(guī)定水平力作用下剛重比，但此時(shí)限值是否還能按規(guī)范倒三角荷載作用下推導(dǎo)出1.4的限值來采用是需要繼續(xù)探討的問題；

        2）結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定的剛重比沿結(jié)構(gòu)各個(gè)方向不同，還應(yīng)附加考察地震最不利方向角下對(duì)應(yīng)的結(jié)果，并與XY兩個(gè)方向下的剛重比結(jié)果取不利。

        3）對(duì)于鋼混結(jié)構(gòu)、帶裙房高層結(jié)構(gòu)、大懸挑結(jié)構(gòu)、體型復(fù)雜結(jié)構(gòu)及豎向剛度和質(zhì)量分布不均勻等結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定判斷不能僅僅使用 SATWE軟件計(jì)算結(jié)果，應(yīng)補(bǔ)充做線彈性屈曲分析或做考慮初始缺陷的幾何非線性屈曲分析，進(jìn)一步判斷結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定。

參 考 文 獻(xiàn)

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[3] 張耀康，周健.重賓知名地產(chǎn)國際廣場結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和分析［J］.建筑結(jié)構(gòu)，2012，42( 5):53-57．

[4] GB50017-2003 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范[S]. 北京：中國計(jì)劃出版社，2003.

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[6] JGJ99-2015 高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程[S].北京：中國建筑工業(yè)出版社，2015.