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[摘要] 扼要回顧了現行《鋼結構設計規(guī)范》（GBJ17-88）在使用過程中碰到的一些題目，并扼要介紹了該規(guī)范修訂版（GB50017）的主要修訂內容，具體包括材料、設計原則、受彎構件計算、軸心受壓構件計算、壓彎構件計算、疲憊計算、連接計算、構造要求、塑性設計、鋼管結構、鋼與混凝土組合梁等。
[關鍵詞] 鋼結構 設計規(guī)范 修訂
This paper reviews the problems encountered in application of the Code for Design of Steel Structure (GBJ17-88) and introduces the principal contents of the revised edition of above code GB50017 in brief.
Keywords:steel structure;design code;revising
一、前言
根據建設部97建標字第108號文的要求，由北京鋼鐵設計研究總院會同國內15個單位成立了規(guī)范修訂組，負責對現行《鋼結構設計規(guī)范》（GBJ17-88）（以下簡稱原規(guī)范）作全面修訂。修訂組對原規(guī)范存在的題目與不足，近年來國內建筑鋼結構飛速發(fā)展所各界的實踐經驗及其對規(guī)范提出的要求，以及國內外在建筑鋼結構領域的科研成果等多方面情況進行了深進的研究和剖析，提出了修訂大綱，由各參編單位分工負責，提出了修訂意見。三年來編制組認真總結了國內的實踐經驗和科研成果，聽取了各方面對規(guī)范所反映的意見和建議，并參考國內外有關規(guī)范的規(guī)定，經過反復討論、修改，數易其稿，完成了新的《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017）（以下簡稱新規(guī)范）的送審稿。
新規(guī)范有十二章七個附錄，按《工程建設標準編寫規(guī)定》的要求，增加了第二章“術語和符號”，但將原規(guī)范第二章的“材料”并進了第三章，故章數與原規(guī)范相同。在附中增加了構件變形限值的內容以及桁架節(jié)點板的穩(wěn)定計算，取消了單位換算關系、螺栓有效截面和梁腹板局部穩(wěn)定的計算等三項，故終極比原規(guī)范減少了一個附錄。通過這次修訂，原規(guī)范的章節(jié)數和排序均略有調整，相當一部分條款的內容有較大的修改、補充和完善。
二、原規(guī)范存在的主要題目
原規(guī)范頒布施行后，鋼材和連接材料的標準都已先后修訂。另外，原規(guī)范修訂時對某些題目的研究未臻深進與完善，加之新結構、新技術的采用日趨廣泛，這些都使原規(guī)范出現不足與缺陷，主要表現在：
1．原規(guī)范中所用材料的名稱、牌號及設計指標等與現行標準不符，且沒有反映高強度鋼材，亦沒有考慮抗脆性斷裂的題目。
2．對框架結構沒有內力分析方法的規(guī)定，無支撐的單層純框架，側移對內力的影響很小，不必考慮豎向荷載對側移的二階效應，但多層純杠架情況就不同了。
3．在吊車和吊車梁設計方面
⑴吊車工作制與起重機設計規(guī)范（GB3811-83）中規(guī)定的吊車工作級別缺乏聯系，操縱困難；
⑵吊車橫向水平荷載的增大系數α值源于前蘇聯1953年的規(guī)定，沿用至今，前蘇聯于二十世紀七十年代已對此作出修改；
⑶吊車梁的撓度限值，計算時應采取的吊車荷載原規(guī)范無明確規(guī)定，習慣上是用兩臺吊車計算的，不符合正常使用的概念。
4．有關結構和構件變形限值的規(guī)定，原規(guī)范缺乏靈活性，沒有考慮多方面的使用經驗和工藝或其它方面的具體要求，與國外規(guī)范相比，正文中規(guī)定過細。
5．受彎構件
⑴在一般梁的強度計算中，缺少利用腹板屈曲后強度的內容；
⑵原規(guī)范中梁腹板局部穩(wěn)定的相關公式是按純彈性理論建立的，各種荷載單獨作用下的臨界應力作為一種牲值，有時會大于是鋼材強度，這終究是一個缺陷。
6．對框架結構，過往常用一階分析計算內力，并將無支撐框架和支撐結構的抗側移剛度小于框架本身抗側移剛度5倍的有支撐框架等同為有側移框架，均按有側移框架柱計算長度系數的表格查取μ值。這樣顯然粗糙了一些，不符合計算精確化的趨向。
另外，原規(guī)中有側移和無側移框架的柱子計算長度系數表格是建立在五項基本假定的條件之下的，當不符合這些基本假定時如何處理，原規(guī)范卻沒有交待。
7．軸心壓桿和壓彎構件的計算
⑴對單軸對稱截面軸壓構件繞對稱軸的彎扭失穩(wěn)題目，原規(guī)范為了簡化計算，將其回并到某一個截面分類種別（如b類或c類）中按彎曲屈曲來對待。查由于各種因素的影響，誤差的幅度有時較大，一些截面形心和剪心之間間隔較大的構件偏不安全，而且長細比愈小，截面寬厚比愈大，誤差亦愈大。以雙角鋼組合T共面為例，以長邊相并者誤差最大可高達15%，而當λ≥100時誤差卻降至10%以內。
⑵原規(guī)范利用軸壓構件的偶然剪力作為減小奪桿計算長度的支撐力在理論上是不確切的。
⑶原規(guī)范對截面厚度t≥40mm的軸壓構件的穩(wěn)定系數ψ未深進進行研究，將其回于c類截面處理。而厚板截面的焊接殘余應力較高且沿、厚度方向產生變化，而板件外表面往往以殘余壓應力為主，影響抗壓承載力。研究表明，某些截面的穩(wěn)定系數ψ 已低于按c類截面查取值。
8．在連接計算方面，有些條文與國內外有關規(guī)范直轄市不夠，某些內容空缺，需要補充。
9．在鋼管結構方面，原規(guī)范只列有圓管平面節(jié)點的承載力計算公式，缺少空間節(jié)點，而且這些公式亦是根據當時收集到的近300個試驗資料進行分析并對照國外規(guī)范后提出來的。隨著鋼管結構的發(fā)展，新的試驗數據和有限元分析結果得到了大量補充，對原公式理應作出相應的修改。另外，原規(guī)范缺少矩形管的內容，應予以補充。
10．我國有關鋼結構設計的一些新的科研成果和實踐經驗沒有及時在規(guī)范中得到反映，如手稿式柱腳和新型連接材料等等。
三、新規(guī)范（GB50017）的主要修訂內容
針對上述題目，修訂組各成員單位協同攻關，進行了調研和理論分析，對照國外經驗并進行了必要的試驗研究。在修訂過程中，對有爭議的題目均進行了反復磋商，并作了試設計；根據試設計的結果來檢驗規(guī)范內容并作必要的修正，使新規(guī)范盡量做到“技術先進、經濟公道、安全適用、確保質量”，更符合當前工程實踐和技術進步的需要。新規(guī)范的主要個性內容為：
1．在材料方面 增加了Q420級鋼，其力學性能屬C52/42
級，相當于美國的A572-60級和日本的SM520鋼；對高層鋼結構或類似的重要建（構）筑物則宜用我國的《高層建筑結構用鋼板》（YB4104-2000），其牌號有Q235 GJ（Z）和Q345 GJ（Z）兩種（括號中的Z表示具有厚度方向的性能），質量等級相當于GB/T1591-1994中的C，D，E級，供貨狀態(tài)有熱軋、正火和控軋，其性能相當于日本《建筑結構用鋼材》（JIS3136-1994）中的鋼材性能。
為進步結構和構件的抗脆斷性能，保證建筑物的安全可靠對
承受靜載的重要受拉和受彎的焊接構件，當鋼材厚度t≥16mm時，提出了對鋼材沖擊性能的要求，即與需驗算疲憊的構件相同。另外，在結構工作溫度T≤-20。C的地區(qū)，提出了進步結構抗脆斷能力的構造要求。
由于原規(guī)范和新規(guī)范所依據的鋼植物 標準對沖擊性能的要
求不同，在新規(guī)范中增加了0。C沖擊韌性的要求，并調整了不同鋼種的沖擊試驗溫度，即將Q345鋼Q235鋼采取相同的沖擊試驗溫度。
2．在第三章的一般規(guī)定中，夸大了設計原則的指導。突出設計原則是當前國際上設計規(guī)范的一個共同特點。早先的規(guī)范條款主要以試驗或實踐經驗為主，故條文簡單具體，很少涉及理論依據或其它要求。而近幾十年來隨著科技的飛速發(fā)展，人們對結構性能的熟悉已相當透徹，計算更為精細，在總體上已形成系統的知識，規(guī)范的任務就不僅限于是提供計算公式和數據限值，而是先要給予設計原則的指導。因此，新規(guī)范補充了設計原則的指導內容，如：
⑴增加了內力分析的條文，對無支撐的多、高層純框架夸大了采用二階彈性分析進行內力計算的方法，并介紹了近似計算公式，對節(jié)點連接為半剛性的框架計算，亦作了原則性的規(guī)定。
⑵對結構和構件的變形，在正文中僅列出原則性規(guī)定，并夸大當有實踐經驗或有特殊要求時，可以根據不影響正常使用和觀感的原則對變形的限值作適當的調整。將原規(guī)范中有關變形限值具體數據的條文移進附錄，同時作了相應的修正，如：①將高有重級工作制吊車的車間需要驗算位移的范圍縮小為僅用于A7，A8級吊車；②增加了單層框架在風載作用下柱頂水平位移的限值。
⑶對吊車工作制的界定，不能死搬硬套吊車工作制與吊車工作級別的一般對應關系，要根據吊車的具體操縱情況和實踐經驗慎重考慮后確定。
3．受彎構件的計算
⑴梁整體穩(wěn)定系數ψb的計算方法基本未變，公根據原武漢水電大學的建議，將ψb＞0.6以后采用ψb＇的表格改為簡化公式ψb＇ =1.07-0.282/ψb≤1.0，以便于使用。
⑵關于梁腹板的局部穩(wěn)定，參考國際標準，將受靜荷載且僅配置支承加肋或尚有中間橫向加勁肋的一般工字形截面組合梁按考慮腹板屈曲后強度來計算梁的抗剪和抗彎砂載力，而不再驗算梁腹板的局部穩(wěn)定?？紤]腹板屈曲后強度的計算方法引用了國際上通用的簡化方法，即“Simple Post-critical method”。經試計算證實，單從梁的承載能力上講，該法的經濟效果不大，其計算承載力受橫向加勁肋間距的影響較大。但只要截面的抗彎強度有一定富裕，則與原規(guī)范相比不僅可省往縱向加勁肋且不需增橫向加勁肋，仍可達到省工省料的目的。
而對直接承受動力荷載的吊車梁及類似構件或不考慮腹板屈曲后強度的組合梁則應配置加勁肋并驗算腹板的局部穩(wěn)定。在梁腹板局部穩(wěn)定的驗算方法中參考了澳大利亞規(guī)范和英國規(guī)范BS5950對相關公式作了一些調整，并對相關公式中各種荷載單獨作用下的臨界應力σcr，τcr，σc.cr作了非彈性修正，使其最大值不超過鋼材的屈服強度。因此原規(guī)范中基于純彈性理論計算腹板加勁肋間距的簡化公式亦相應取消。
4．軸心受壓構件和壓彎構件的計算
⑴在軸壓構件中，增加了單軸對稱截面繞對稱軸（y軸）失穩(wěn)時用換算長細比λyz代替λy的理論公式，對單角鋼截面由雙角鋼組成的T形截面則給出了λyz的簡化公式。
原規(guī)范以為等邊單角鋼截面、雙角鋼T形截面和單軸對稱的工字形截面繞對稱軸失穩(wěn)的彎扭屈曲承載力比彎曲失穩(wěn)下降未幾，基本上未超出所屬截面種別柱子曲線中ψ值的分布范圍，將λy改用λyz后，可返回為b類；僅將焊接T形截面中翼緣為軋制或剪切邊者仍留在c類。
⑵原規(guī)范將無任何對稱軸的截面繞任意軸的失穩(wěn)按c類截面的彎曲失穩(wěn)處理是沒有根據的，也可能是不安全的，新規(guī)范以為這種截面不宜用作軸壓構件。
由兩塊板焊成的二字形截面和箱形截面，原規(guī)范列為b類，新規(guī)范將板件邊沿為軋制或剪切的十字形截面和板件寬厚比≤20的焊接箱形截面改為c類。
⑶對組成板件厚度t≥40mm的焊接實腹截面，經西安建筑科技大學研究，將其列為d類截面，并規(guī)定了d曲線的ψ值。
⑷重新規(guī)定了減少受壓構件自由長度的支撐力Fb，假定支撐為彈性支座，從支撐所應具有的最低剛度出發(fā)來確定支撐力。規(guī)范給出了單根柱有一道支撐及多道支撐的支撐力，又給出了被撐構件為多根柱組成的柱列時的支撐力。該支撐力應與其它作用產生的支撐桿內力相疊加，支撐軸線宜通過被支撐構件截面的剪心。此支撐力同樣適用于為減小梁受壓翼緣自由長度時的情況。
單根受壓桿在長度的中點有一道支撐時的支撐力為Fbl=N/60（N為被支撐桿的軸壓力），當λ＞77（對Q235鋼）或λ＞41（對Q345鋼）時，Fbl小于原規(guī)范采用的偶然剪力。
⑸對壓彎構件穩(wěn)定計算的主要個性內容
a.調整了等效彎矩系數βmx和βtx的取值。由于對純框架已
建議用二階彈性分析法計算內力，故不論純框架柱或有支撐框架柱均可按兩端支承構件對待，采用相同的βmx值，僅當用一階彈性分析法計算內力的純框架柱及弱支撐框架柱時，βmx仍取為1.0.。根據國內研究并參考國外規(guī)定，取消βmx和βtx不得小于0.4的規(guī)定。
無故彎矩但有橫向荷載作用時，為簡化計算且均偏于安全，
不論有幾個橫向荷載，均同一取βmx=1.0。
b.在彎矩作用平面外的穩(wěn)定計算公式中，在Mx項前面增加截
面影響系數η（對閉口截面η=0.7，對其它截面η=1.0）；而將閉口截面的值ψb值由原規(guī)范的1.4（ψb＞1.0是不公道的）改為1.0。
對單軸對稱截面，公式中的ψy理應按λyz查取，但由于壓彎構件的單軸對稱截面的λyz計算復雜，而且截面形心與剪心比較接近，λy與λyz的差別不大，故規(guī)定除僅對T形截面應按λyz確定ψy外，其它截面均可按λy確定ψy。
⑹構件的計算長度和容許長細比
a.對桁架交叉腹桿中的壓桿在桁架平面外的計算長度ι0參考德國標準對原規(guī)范進行修改，列出了四種情況（相交另一桿受壓，兩桿均不中斷或另一桿中斷；相交另一桿受拉，兩桿均不中斷或有一桿中斷）和五個計算公式。Ι0與兩交叉腹桿的內力特征（受拉或壓、內力大小等）有關。與原規(guī)范相比，差別在+12.9%～-30%之間。
b.框架柱的計算長度
(a.) 對附錄中有側移和無側移框圖架柱的計算長度系數表
進行了局部修正，根據橫梁遠真?zhèn)€連接剛度和橫梁的軸向內力補充了橫梁線剛度的修正系數。根據底層框架柱柱腳的具體構造對K2的取值作出規(guī)定，即對平板支座取K2=0.1（由于非理想鉸），剛接時取K2= 10（原規(guī)范假定為盡對嵌固，K2→∞）。
(b)將框架分為無支撐純框架和有支撐框架兩大類。對純框架，
當采用一階彈性分析法計算內力時，按附錄中有側移框架柱的計算長度系數表取用；當采用二階彈性分析法計算內力并在柱頂考慮假想水平力Hni時，由于我國的Hni與歐盟EC3的有些差別，且考慮到桿件的非彈性變形和計算方便，故取μ=1.0。
對有支撐框架，則根據支撐結構側移剛度（產生單位傾側角的水平力）的不同而分為強支撐框架和弱支撐框架并分別確定框架信的μ值或ψ值。
(a)增加了在某些民政部下對框架柱的計算長度系μ應加以修
正的規(guī)定。當框架柱可得到相鄰柱的支持時，該柱的μ值可予以折減，而提供支持作用的柱的μ值應相應增大。對支持搖擺柱的框架柱計算長度系數的增大系數列有計算公式。
c.根據實踐經驗，補充了對跨度L≥60m桁架桿件容許長細比
的規(guī)定。
6．連接計算
⑴焊縫連接
a. 增加了對焊縫質量等級選用的具體規(guī)定，以滿足工作需要；
b. 對T形對接焊縫，按《焊接術語》（GB/T3375-94），明確
規(guī)定應采用對接與角接組合焊縫；
c. 對焊縫的計算長度進行修改，原規(guī)范對未用引弧板施焊的
對接焊縫和角焊縫，每條焊縫的計算長度一律為實際長度減往100mm，現改為減2t（對接焊縫）或2h t（角焊縫）；
d. 在直角或斜角T形接頭用角焊縫連接的強度計算中，考慮
了根部間隙b的影響，參照AWS1998的規(guī)定，給出了相應的計算公式；
e. 將原規(guī)范部分焊透的對接焊縫或對接與角接組合焊縫中籠
統寫成的V形坡口區(qū)分為V形坡口和單邊V形（含K形）坡口，并分別給出了這種焊縫計算奪取度h e的確定方法。
⑵緊固件連接
a.在高強度螺栓連接磨擦面的抗滑移系數μ的表格中增加
了Q420鋼的μ值進行調整，最高不大于0.5；
b.增加了自攻螺釘、拉鉚釘和射釘等新型緊固件的內容。
⑶增加了梁與柱剛性連接這一節(jié)，其內容與現行《建筑抗震
設計規(guī)范》（GB50011）以及行業(yè)標準《高層民用建筑鋼結構技術規(guī)程》（JGJ99-98）是協調的。
⑷根據試驗研究的結果，增加了“連接節(jié)點處板件的計算”
這一節(jié)，主要內容有：
a.給出了連接板件在拉、剪共同作用下（Block Shear）的強度計算公式，適用于拉力與板件撕裂線之間的不同夾角；
b.提出了用有效寬度法計算桁架節(jié)點板強度的近似公式，應力擴散角取為30。；
c.首次提出了桁架節(jié)點板在受壓斜腹桿作用下的穩(wěn)定計算方法。為簡化設計，對有豎腹桿的節(jié)點板給出了可以不計算穩(wěn)定的c/t（c為受壓斜腹桿連接肢端面中點沿腹桿軸張方向至弦桿的凈距，t為節(jié)點板厚度）的下限值，對無豎腹桿的節(jié)點板給出了可用簡化公式計算穩(wěn)定的c/t下限值。
當c/t超過規(guī)定的下限值時，應按附錄中所給的方法進行穩(wěn)定計算。由于此法是根占有限的試驗結果擬合而成，在c/t的一定范圍內，試驗結果比較穩(wěn)定，計算值均勻為試驗值的85%，偏于安全。但當c/t超出一定范圍后，計算值將大于試驗值，不安全。故規(guī)范規(guī)定了c/t的上限值，即嚴禁超過此值。
⑸根據實踐經驗，增加了幾種支座形式，即常用的平板支座和近年來開發(fā)的橡膠支座和球形鋼支座。
7．構造要求
⑴取消了原規(guī)范對焊件厚度的限值，由于該限值是根據當時的鋼材標準和實踐經驗提出來的，現在不僅鋼材標準已經改變而且在工程實踐中已有突破。另外，從防脆斷的角度出發(fā)，焊件的厚度限值與結構形式、應力特征、工作溫度和構造等多種因素有關，原規(guī)范的規(guī)定亦不夠全面，輕易引起誤會。
⑵明確了有些構造要示不適用于鋼管結構。
⑶焊縫連接方面
a.對寬度或厚度不同的焊件用對接焊縫拼接時，原規(guī)范規(guī)定要做成坡度不大于1/4的斜角，現根據車外經驗對靜載結構改為不大于1/2.5；
b.角焊縫的最小焊腳尺寸hf≥1.5√t，原規(guī)范對t定義為較厚焊件的厚度，現根據國外經驗，加注說明：當采用低氫型堿性焊條時，t可取為較薄焊件的厚度；
c.側面角焊縫的最大計算長度，原規(guī)范按動載結構和靜載結構分別規(guī)定為40 hf和60hf，現根據試驗結果，同一取為60hf。
⑷螺栓和鉚釘連接，對螺栓（鉚釘）間距表參照橋梁規(guī)范和國外規(guī)范進行了局部修改，補充了垂直內力方向的間距的規(guī)定。對沿桿軸方向受拉的連接，增加了為減少撬力的構造要求。
⑸根據實踐經驗和試驗研究，增加了插進式柱腳、埋進式柱腳和外包式柱腳等新型柱腳形式，并對插進式柱腳的最小埋深作出了規(guī)定，同時補充了柱腳底板與混凝土基礎間抗水平力的摩擦系數值μ=0.4。
⑹根據科學試驗和實踐經驗，規(guī)定吊車梁（或吊車桁架）上翼緣和制動梁可以用角焊縫連接。
⑺根據實踐經驗，增加了L≥60m的大跨度屋蓋結構的要求。
⑻增加了“進步嚴冷地區(qū)結構抗脆斷能力的要求”這一節(jié)，適用于工作溫度T≤-20。C的地區(qū)。其內容主要是根據我國在東北嚴冷地區(qū)的建設經驗以有前蘇聯在這方面的研究成果制定的。
⑼對防護和隔熱進行了補充修改，明確提出了鋼結構的防腐蝕（銹蝕亦是一種腐蝕）和防火題目以及應遵守的有關國家標準與設計原則。在設計文件中應注明所要求的鋼材除銹等級和采用的涂料（或鍍層）名稱及其厚度。
8．塑性設計
⑴取消了原規(guī)范在塑性設計時應乘以強度折減系數0.9的規(guī)定，因原規(guī)定依據不足。
⑵將符合塑性設計要求的鋼材力學性能從條文說明移進正文并對塑性應變的要求加以修改，由屈服臺階末端處的應變ε3t≥6εp（εp為弱性階段的應變）改為εu（對應于抗拉強度fu時的應變）不小于20倍的屈服點應變εy。
9．鋼管結構
⑴圓鋼管結構：隨著鋼管結構的發(fā)展，同濟大學對根據最近收集到的國內外新的試驗數據和有限元分析結果建立起來的數據庫進行了統計分析后，對原規(guī)范進行了下列修改：
a.對管節(jié)點承載力的計算公式作了局部修改，使計算結果的置信度和均值更為公道；
b.將公式的適用范圍由原規(guī)范的徑厚比d/t≤50擴大到d/t≤100（主管）和di/ti≤60（支管）；
c.補充了TT型和KK型空間管節(jié)點承載力的計算公式。
另外，將主管軸力影響系數ψn表達式中對主管軸向應力σ的定義由原來的“最大軸向應力”改為“節(jié)點兩側主管的較小軸向壓應力”（一側受拉時，取σ≥0）。
⑵增加了矩形管（含方管）結構的平面管節(jié)點承載力計算公式。由哈爾濱產業(yè)大學土木工程學院根據試驗研究的成果并參照國外資料進行修訂，其內容大致為：
a.由于矩形管結構在我國應用較少，經驗不足，經研究分析后，將國外資料中的矩形管節(jié)點承載力同一乘以折減系數0.9；
b.對T，Y，X形節(jié)點，根據哈工大的科研成果對國外公式進行了修正。
10．保存圓鋼、小角鋼的輕型結構，但將其名稱由原來的“輕型結構”改為“輕型桁架結構”，以明確其作為小型桁架（joist）使用的功能。
11．鋼與混凝土組合梁
⑴將圓柱頭焊釘的抗剪承載力的限值Ncv≤0.7Asf改大為Ncv≤0.7γAsf（γ為栓釘的強屈比）。
⑵增加了連續(xù)組合梁負彎矩處截面的計算方法。
⑶增加了壓型鋼板組合板的組合梁設計。
⑷增加了部分抗剪連接件組合梁的設計。
四、需要進一步研究的題目
⒈研制、開發(fā)和建立建筑鋼結構用鋼材品種（含鋼管）的系列。
⒉進行建筑鋼結構抗脆斷性能的研究，從計算和構造（包括板厚限值）方面提出相應措施。
⒊對半剛性節(jié)點的框架結構進行研究。
⒋繼續(xù)對梁腹板的穩(wěn)定題目進行研究。
⒌對應力幅相同但最大拉應力相差較大時疲憊性能的差異題目進行研究，同時應開展用極限狀態(tài)設計法進行疲憊計算的研究。
⒍對8.8極高強度螺栓的預拉力值是否可以進步進行試驗研究。
⒎繼續(xù)對鋼管結構節(jié)點承載力進行試驗研究。
⒏繼續(xù)對低合金高強度結構鋼特別是厚板的力學性能進行統計分析，并在此基礎上對鋼材的設計指標作必要的修正。
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